【摘要】：W火焰鍋爐在燃用低揮發(fā)分煤方面表現(xiàn)出很明顯的優(yōu)越性，哈爾濱工業(yè)大學(xué)燃燒工程研究所通過多年努力，提出了具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的W火焰鍋爐燃燒技術(shù)——“多次引射分級(jí)燃燒”。作為采用新技術(shù)的鍋爐，結(jié)構(gòu)及運(yùn)行參數(shù)對(duì)燃燒具有顯著的影響，故投入運(yùn)行前需通過爐膛冷態(tài)動(dòng)力場實(shí)驗(yàn)探索爐內(nèi)氣流流動(dòng)規(guī)律，以分析驗(yàn)證或修改鍋爐設(shè)計(jì)及運(yùn)行方案。 根據(jù)相似�；�，以某電廠設(shè)計(jì)中的一臺(tái)350MW W火焰鍋爐為原型，搭建了單相實(shí)驗(yàn)臺(tái)，利用乙二醇煙霧進(jìn)行示蹤實(shí)驗(yàn)，研究了拱下風(fēng)傾角對(duì)爐內(nèi)單相流動(dòng)特性的影響。同時(shí)搭建了氣固兩相實(shí)驗(yàn)臺(tái)，利用PDA測量系統(tǒng)，研究了拱下風(fēng)傾角對(duì)爐內(nèi)兩相流動(dòng)特性的影響。得如下實(shí)驗(yàn)結(jié)果： 單相示蹤實(shí)驗(yàn)表明，當(dāng)傾角為0°時(shí)，流場嚴(yán)重偏斜，一次風(fēng)氣流運(yùn)動(dòng)軌跡呈前小后大“雙L”型，前墻一次風(fēng)氣流在下射至拱下風(fēng)處即轉(zhuǎn)向爐膛中心，氣流較混亂。同時(shí)前后墻拱下風(fēng)運(yùn)動(dòng)軌跡呈現(xiàn)前高后低的“分層”現(xiàn)象。傾角為15°時(shí)，流場偏斜情況減輕，拱下風(fēng)運(yùn)動(dòng)軌跡“分層”現(xiàn)象消失，流場趨于對(duì)稱。傾角為25°時(shí)，流場高度對(duì)稱，前后墻一次風(fēng)氣流運(yùn)動(dòng)軌跡呈現(xiàn)較理想的“W”型，一次風(fēng)下行氣流能夠在拱下風(fēng)的“引射”作用下繼續(xù)下行至冷灰斗中部。傾角為35°時(shí)，流場對(duì)稱，但拱下風(fēng)緊貼水冷壁情況比較嚴(yán)重。不同拱下風(fēng)傾角下，一次風(fēng)均在噴入爐膛一定距離后才與乏氣混合，并隨下行深度的增加向前墻偏移，不同傾角下的混合情況相似。 氣固兩相實(shí)驗(yàn)表明不同拱下風(fēng)傾角下，下爐膛上部區(qū)域的豎直速度、豎直脈動(dòng)速度、水平速度、水平脈動(dòng)速度以及顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡等分布相似，拱下風(fēng)傾角對(duì)下爐膛上部流場影響較小。當(dāng)傾角為0°時(shí)，氣流下行深度不足，最大值顆粒體積流率測點(diǎn)相對(duì)較靠近爐膛中心，體積流率數(shù)值較小。隨著拱下風(fēng)傾角的增大，拱下風(fēng)對(duì)下行氣流的“引射”作用增強(qiáng)，“攔截”作用減弱，氣流的下行深度隨之而增加，且顆粒體積最大值測點(diǎn)向前墻和冷灰斗區(qū)域靠攏。傾角為35°時(shí)，氣流下行深度大，顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡轉(zhuǎn)折點(diǎn)較靠近前墻爐壁，且運(yùn)動(dòng)軌跡均低于其他傾角工況，同時(shí)最大體積流率測點(diǎn)較靠近前墻和冷灰斗水冷壁面，體積流率數(shù)值較大。傾角為0°和15°時(shí)，下爐膛中下部區(qū)域水平速度由爐膛中心指向爐膛前墻，爐內(nèi)產(chǎn)生了回流區(qū)。傾角為25°和35°時(shí)，水平脈動(dòng)速度從前墻至爐膛中心區(qū)域呈現(xiàn)遞增趨勢。 綜合考慮，當(dāng)拱下風(fēng)傾角在15°至25°之間時(shí)，爐內(nèi)流動(dòng)特性較理想。
【學(xué)位授予單位】：哈爾濱工業(yè)大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2013
【分類號(hào)】：TK224
【圖文】：

哈爾濱工業(yè)大學(xué)工程碩士學(xué)位論文次風(fēng)采用弱旋流，用以保證火焰剛度及氣流下射深度。在二次風(fēng)箱底熱風(fēng)作為三次風(fēng)，從前后墻下部下傾噴入爐內(nèi)，通常每只燃燒器對(duì)應(yīng)氣噴口和一個(gè)三次風(fēng)噴口。風(fēng)率分配上設(shè)計(jì)為“上大下小”的方式，入爐總風(fēng)量的 75%，二次風(fēng)率約 60%，三次風(fēng)率約 10%~20%[23]。

量 42052 4縮器設(shè)計(jì)于以 FW 技術(shù)為典型代表的大部分 W 型火焰鍋爐，基本上都采用粉濃縮器，這種濃縮器風(fēng)阻高，在磨煤機(jī)壓頭升至一定程度時(shí)，力降低，機(jī)組無法滿負(fù)荷運(yùn)行。同時(shí)也正由于旋風(fēng)筒阻力大的緣流的煤粉量和空氣量分配不均勻，導(dǎo)致鍋爐總體效率有所降低。器利用一次風(fēng)煤粉氣流在旋風(fēng)筒內(nèi)強(qiáng)烈旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力進(jìn)行濃風(fēng)風(fēng)速較高時(shí)，濃煤粉氣流出口處將磨損嚴(yán)重。文所研究的 350MW W 火焰鍋爐采用的濃縮器為哈爾濱工業(yè)大學(xué)窗煤粉濃縮器，結(jié)構(gòu)如圖 2-6 所示。主要結(jié)構(gòu)參數(shù)包括濃縮器寬度片間距、葉片傾角、葉片遮蓋高度及阻塞高度等。粉氣流通過百葉窗時(shí)，由于煤粉顆粒慣性大，與分離擋板碰撞后的一側(cè)；而空氣慣性小，流經(jīng)分離擋板后擴(kuò)散到整個(gè)流通截面，度差異較大的濃、淡兩股氣流，達(dá)到了濃淡分離效果。

�；L(fēng)速確定后，進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為各風(fēng)箱、風(fēng)管的進(jìn)風(fēng)流量。為，本實(shí)驗(yàn)除用到常用的 U 型壓力計(jì)和靠背管控制一次風(fēng)、乏氣笛形管均速流量計(jì)來控制二次風(fēng)箱和拱下風(fēng)箱的進(jìn)風(fēng)風(fēng)速，同對(duì)笛形管均速流量計(jì)進(jìn)行了標(biāo)定。壓力計(jì)、靠背管、標(biāo)準(zhǔn)畢托管為常用的流量控制儀器，這里便不下自制的笛形管均速流量計(jì)。笛形管均速流量計(jì)適于測量直徑平均流速[69]，本實(shí)驗(yàn)中笛形管結(jié)構(gòu)如圖 3-2 所示。一根細(xì)銅管（即向插入被測的管道內(nèi)，并沿全壓管母線方向上，按被測圓形管迎著來流布置n（本文取 10）個(gè)全壓孔，其幾何關(guān)系如下：nDR2121 ，nDR2323 ，......nDR22n-122n-1 ——管道內(nèi)徑；-1——各全壓孔距管道圓心距離；——被測管道截面被等面積分成的數(shù)量。

【相似文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前10條

1 周卡;空中e影n,量的空晸定位[J];土木工程學(xué)報(bào);1954年04期

2 M. Kronenberg;曑廷h

本文編號(hào)：2747542